Сис = 90;ема нормативныm= 3; документов = 74; строительсm= 0;ве

СВ= ОД ПРАВИЛ
ПО ПРОЕКТИРОВh= 0;НИЮ И СТРОИТЕЛЬСi= 8;ВУ

ЖЕЛЕЗОБЕТ = 54;ННЫЕ МОНОЛИТНЫЕ
КОНСТРУКЦИh= 8; ЗДАНИЙ

<= font size=3D4 face=3D"Times New Roman">СП 52-103-2007

Мо= сква

2007

Предислов&= #1080;е

1 РАЗРАБОТАН Научно-иссл = 77;довательск&#= 1080;м, проектно-ко = 85;структорск&#= 1080;м и технологичk= 7;ским институтом бетона и железобетоl= 5;а (НИИЖБ) - филиалом ФГУП «НИЦ «Строительl= 9;тво»

2 РЕКОМЕНДОВh= 0;Н К УТВЕРЖДЕНИk= 0; И ПРИМЕНЕНИ = 70; конструкто&= #1088;ской секцией НТС НИИЖБ 27 апрел&= #1103; 2006 г.

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом и.о. генеральноk= 5;о директора ФГУП «НИЦ «Строительl= 9;тво» от 12 июля 2007 г. № 123.

4 ВВЕДЕН впервые<= /p>

= 57;одержание

В= 074;едение=

1 Область применения

= 2 Нормативны= 077; ссылки

3 Термины и определени= 103;

4 Общие указания

5 Конструкти= 074;ные решения железобето= 085;ных монолитных зданий

6 Расчет несущих кон&#= 1089;труктивных систем

6.1 Расчетная схема

6.2 Требования к расчету

6.3 Методы расчета

7 Несущие железобето= 085;ные конструкци= 080;

8 Расчет несущих железобето= 085;ных конструкци= 081;

9 Конструиро= 074;ание основных несущих железобето= 085;ных конструкци= 081; монолитных зданий

Прилож= 077;ние А Осно&= #1074;ные буквенные обозначени= 103;

Прилож= 077;ние Б Пере&= #1095;ень нормативно= 081; и техническо= 081; документац= 080;и

Введение<= /o:p>

Настоящий Свод правил разработан = 74; развитие &= #1057;НиП 52-01-2003 «Бетонны = 77; и железобетоl= 5;ные конструкциl= 0;. Основные положения».

Объем строительсm= 0;ва зданий различного = 85;азначения из монолитногl= 6; железобетоl= 5;а в последние годы значительнl= 6; возрос. В то ж&= #1077; время практика проектировk= 2;ния не имеет в своем распоряженl= 0;и документа, где были бы объединены основные требования, выполнение которых обеспечиваk= 7;т надежность = 80; безопаснос&= #1090;ь такого вида зданий. Настоящий Свод правил ставит свое = 81; целью восполнить этот пробел.

Свод прави= 083; содержит рекомендацl= 0;и по расчету и проектировk= 2;нию железобетоl= 5;ных монолитных конструкциl= 1; зданий жилого и гра= 078;данского назначения из тяжелого бетона без предваритеl= 3;ьного напряжения арматуры.

Решение вопроса о применении данного Свода прави = 83; при проектировk= 2;нии монолитных зданий отно = 89;ится к компетенциl= 0; заказчика или проектн = 86;й организациl= 0;. В случае принятия ре = 96;ения о применени = 80; настоящего Свода прави = 83; должны быть выполнены все установленl= 5;ые в нем требов= 072;ния.

Свод прави= 083; разработалl= 0; д-ра техн. наук А. С. Залесов, А.С. Семченков, Е.А. Чистяков, С.Б. Крылов, = 082;анд. техн. наук Р.Ш. Шарипов (НИ= ;ИЖБ - филиал ФГУП «НИЦ «Строительl= 9;тво»).

СП 52-103-200= 7

СВ= ОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВh= 0;НИЮ И СТРОИТЕЛЬ = 57;ТВУ

= ЖЕЛЕЗОБ&= #1045;ТОННЫЕ МОНОЛИТНЫЕ КОНСТРУКЦИh= 8; ЗДАНИЙ=

CONCRETE MONOLITHIC
BUILDIN= G STRUCTURES

Дат = 72; введения 2007-07-15<= /span>

1 Область применения<= /o:p>

Н= ;астоящий Свод правил (далее - СП) распростраl= 5;яется на проектировk= 2;ние железобетоl= 5;ных монолитных конструкциl= 1; зданий жилого и гражданскоk= 5;о назначения из тяжелого бетона без предваритеl= 3;ьного напряжения арматуры.

2 Нормативныk= 7; ссылки<= span style=3D'mso-fareast-font-family:"Times New Roman";font-weight:bold'><= /o:p>

В настоящем Своде прави = 83; использоваl= 5;ы ссылки на следующие основные нормативныk= 7; документы:

<= span style=3D'mso-bidi-font-size:11.0pt'>СНиП 52-01-2003= Бетонные и железобетоl= 5;ные конструкциl= 0;. Основные положения

СП 52-101-2003 Бетонные и ж= 077;лезобетонн&= #1099;е конструкциl= 0; без предвар = 80;тельного напряжения арматуры

СП 52-104-2004 Сталефиброk= 3;етонные конструкциl= 0;.

Д= ;ругие нормативныk= 7; и рекомендатk= 7;льные документы, ссылки на которые использоваl= 5;ы в настоящем СП, приведен= 099; в приложен= 080;и Б.

3 Термины и определениn= 3;<= /o:p>

В настоящем Своде прави = 83; использоваl= 5;ы основные термины и определениn= 3; по &= #1057;НиП 52-01, С= 055; 52-101, С= 055; 52-104 и другим нормативныl= 4; документам.

4 Общие указания<= /o:p>

4.1 Рекомендацl= 0;и настоящего Свода прави = 83; распростраl= 5;яются на проектировk= 2;ние различных конструктиk= 4;ных систем зданий, в кот&#= 1086;рых все основны = 77; несущие конструкциl= 0; (колонны, стены, перекрытия, покрытия, фундаменты) выполняютсn= 3; из монолитногl= 6; железобетоl= 5;а с жесткими и податливымl= 0; сопряженияl= 4;и между ними.

4.2 Проектировk= 2;ние конструкциl= 1; зданий, подв= 077;ргающихся климатичесl= 2;им температурl= 5;о-влажностн&#= 1099;м воздействиn= 3;м, следует вып = 86;лнять по СНиП 2.01.07.

4.3 Расчет и конструироk= 4;ание зданий при сейсмическl= 0;х воздействиn= 3;х следует выполнять согласно СниП II-7. Огнестойкоl= 9;ть конструкциl= 1; и огнесохра = 85;ность зданий должны отвечать требованияl= 4; СНиi= 5; 21-01 и СТО 36554501-006.

4.4 Несущие конструкциl= 0; здания следует про = 77;ктировать с учетом долговечноl= 9;ти и ремонтопр = 80;годности согласно СНиП 31-01, защиту конструкциl= 1; от коррозии следует вып = 86;лнять согласно указаний Сi= 3;иП 2.03.11.

4.5 Значения предельных деформаций основания зданий регламентиl= 8;уются СНиП 2.02.01. Предельные прогибы, перемещениn= 3; конструкциl= 1; и перекосы вертикальнm= 9;х и горизонта = 83;ьных ячеек здани = 81; не должны превышать д = 86;пустимых значений, приведенныm= 3; в СНиП 2.01.07.

4.6 Для зданий, рассчитываk= 7;мых на совместное воздействиk= 7; вертикальнm= 9;х и горизонталn= 0;ных нагрузок по недеформирl= 6;ванной схеме, проги= 073; верха здани= 03; с учетом податливосm= 0;и основания рекомендуеm= 0;ся принимать н = 77; более 0,001 высоты здан = 80;я. При больших значениях прогибов необходимо выполнить расчет по деформировk= 2;нной схеме. При этом значение прогиба здания не должно превышать 0,002 его высоты.

4.7 Настоящий Свод правил следует применять совместно с С= 055; 52-101 и С= 055; 52-104.

4.8 Железобетоl= 5;ные конструкциl= 0; должны быть = 089;конструиро&= #1074;аны таким образом, чтобы с дост= 072;точной надежностьn= 2; предотвратl= 0;ть возникновеl= 5;ие всех видов предельных состояний. Это достигаетсn= 3; выбором показателеl= 1; качества материалов, назначениеl= 4; размеров и конструироk= 4;анием согласно рекомендацl= 0;ям настоящего СП и действующиm= 3; нормативныm= 3; документов. При этом должны быть выполнены технологичk= 7;ские требования при изготов = 83;ении конструкциl= 1;, соблюдены требования по эксплуатацl= 0;и зданий, а также требо = 74;ания по экологии, энергосберk= 7;жению, противопожk= 2;рной безопасносm= 0;и и долговечноl= 9;ти, устанавливk= 2;емые соответствm= 1;ющими нормативныl= 4;и документамl= 0;, и учтены неравномерl= 5;ые осадки основания.

4.9 При проектировk= 2;нии железобетоl= 5;ных конструкциl= 1; их надежность должна быть установленk= 2; расчетом по предельным состояниям первой и второй груп = 87; путем использоваl= 5;ия расчетных значений нагрузок, характерисm= 0;ик материалов, определяемm= 9;х с помощью соответствm= 1;ющих частных коэффициенm= 0;ов надежности по нормативныl= 4; значениям этих характ = 77;ристик с учетом степени ответственl= 5;ости зданий.

Н= ;ормативные значения нагрузок, коэффициенm= 0;ов сочетаний нагрузок и коэффициенm= 0;ов надежности ответственl= 5;ости конструкциl= 1;, а также разделение нагрузок на постоянные = 80; временные (длительные = 080; кратковремk= 7;нные) следует принимать согласно СНиП 2.01.07.

П= ;орядок приложения постоянных = 80; длительно действующиm= 3; нагрузок должен определятьl= 9;я графиком производстk= 4;а работ или по факту.

4.10 Наряду с контролем прочности бетона по образцам рекомендуеm= 0;ся контроль пр = 86;чности бетона в готовой конструкциl= 0; проводить с использоваl= 5;ием неразрушаюm= 7;их методов по ГОС= 058; 22690.

4.11 При применении арматуры класса А500С с эффективныl= 4; профилем, разработанl= 5;ым в НИИЖБ, след&#= 1091;ет пользоватьl= 9;я рекомендацl= 0;ями СТО 36554501-005. Стыковку арматуры в торец на стройплощаk= 6;ке следует осуществляm= 0;ь с помощью ванной свар = 82;и, а также винтовых и опресованнm= 9;х механическl= 0;х соединений.

Р= ;екомендует = 89;я применение арматуры малого диаметра расширенноk= 5;о сортамента: 5,5= ; 6; 6,5; 7; 8; 9; 10; 11; 12 мм нового периодичесl= 2;ого профиля с сердечникоl= 4; в форме квадрата со скругленныl= 4;и углами в соответствl= 0;и с ТУ 14-1-5500, ТУ 14-1-5501.

5 Конструктиk= 4;ные решения железобетоl= 5;ных монолитных зданий<= span style=3D'mso-fareast-font-family:"Times New Roman";font-weight:bold'><= /o:p>

5.1 Конструктиk= 4;ное решение включает строительнm= 1;ю и конструктиk= 4;ную системы, а также конструктиk= 4;ную схему.

5.2 Строительнk= 2;я система здания определяетl= 9;я материалом, наиболее массовой конструкциk= 7;й и технологиеl= 1; возведения несущих эле = 84;ентов (монолитный железобетоl= 5;).

5.3 Конструктиk= 4;ная система (далее - КС) здания пред = 89;тавляет собой совокупносm= 0;ь взаимосвязk= 2;нных несущих конструктиk= 4;ных элементов, обеспечиваn= 2;щих его прочность, устойчивосm= 0;ь и необходим = 99;й уровень эксплуатацl= 0;онных качеств.

5.4 Несущая КС монолитногl= 6; железобетоl= 5;ного здания состоит из фундамента, опирающихсn= 3; на него верт= 080;кальных несущих элементов (колонн и сте&#= 1085;) и объединяющl= 0;х их в единую пространстk= 4;енную систему горизонталn= 0;ных элементов (п= 083;ит перекрытий = 80; покрытия).

5.5 &#= 1042; зависимостl= 0; от типа вертикальнm= 9;х несущих элементов (колонны и стены) конструктиk= 4;ные системы разделяют н = 72; (рис. 5.1, а, б, в):

- колонные, гд= 077; основным несущим вертикальнm= 9;м элементом являются колонны;

- стеновые, гд= 077; основным несущим элементом я = 74;ляются стены;

- колонно-сте = 85;овые, или смешанные, где вертика = 83;ьными несущими элементами являются ко = 83;онны и стены.

k= 2; - колонная КС; б - стеновая КС; в - смешанная К = 57;;

1 - плита перекрытия; = 2 - коло = 85;ны; 3 - стены

Ри= ;сунок 5.1 - Ф = 88;агменты планов зданий

Н= ;ижние этажи часто решают в одной конструктиk= 4;ной системе, а верхние - в другой. Конс= 090;руктивная система таких здани = 81; является ко = 84;бинированн&#= 1086;й.

5.6 В зависимостl= 0; от инженерно-г = 77;ологически&#= 1093; условий, нагрузок и проектного задания фун = 76;аменты выполняют в виде отдельных плит переменной толщины под колонны (рис. 5= .2, а), ленточных плит под колонны и стену (рис. 5.2, б) и общей фундаментнl= 6;й плиты по все= 081; площади конструктиk= 4;ной системы (рис. 5= .2, в). При большой толщине пли = 90; применяют более эконо = 84;ичные, чем сплошны = 77;, ребристые и коробчатые плиты (рис. 5.2, г, д). При слабых грунтах устраивают свайные фундаменты.

= а - отдельный; <= i>б - ленточный; в, г, д - плитные: сплошной, ребристый и коробчатый

Рисунок 5.2 - Фун&#= 1076;аменты

5.7 Колонны могут иметь поперечное сечение ква = 76;ратное, прямоугольl= 5;ое, круглое, кольцевое, уголковое, тавровое и крестовое (рис. 5.3, а-ж).

= а - квадратное; = б - круглое; в - кольцевое; г - прямоугольl= 5;ое; д - уголковое; е - тавровое; ж - крестовое<= /span>

Рисунок 5.3 - Поп&= #1077;речные сечения колонн

П= ;рямоугольн = 99;е колонны (пилоны) с вытянутым поперечным сечением имеют соотношениn= 3; b/а<4 или <= i>h_эт/b>4. Более вытянутые в плане колонны следует отн = 86;сить к стенам.

5.8 Несущие стены в план= 077; могут быть отдельно стоящими (рис. 5.1, в); продольнымl= 0; и поперечнымl= 0;; перекрестнm= 9;ми (рис. 5.1, б), образующимl= 0; вертикальнm= 9;е тонкостеннm= 9;е стержни открытого и замкнутого = 89;ечений.

5.9 Плиты перекрытий = 74; колонных КС бывают:

- безбалочныk= 7; в виде гладкой плиты (рис. 5.4, а); плиты с капителями (рис. 5.4, б); плиты гладкие или = 089; капителями = 80; с контурным = 80; балками по периметру здания;

- = 89; межколонныl= 4;и балками в одном (рис. 5.5, а, б) и в двух направлениn= 3;х (рис. 5.5, в, г).

5.10 Плиты перекрытий = 74; колонных КС = 089; балками и в стеновых КС бывают:

- сплошные, пустотные и ребристые, если балки и стены водно = 84; направлениl= 0; (рис. 5.5, а, б);

- сплошные, ке= 089;сонные пустотные и ребристые, если балки и стены в двух направлениn= 3;х (рис. 5.5, в г);

- ребристые с ребрами вверх для устройства = 87;лавающего пола и получения гладкого по = 90;олка, укладки звукоизоляm= 4;ии и инженерны = 93; коммуникац&= #1080;й (рис. 5.5, а).

= а - гладкая плита; 6= - плита с капителями=

Рисунок 5.4 - Безбалочныk= 7; перекрытия

k= 2;, б - балки и стен= 099; в одном направлениl= 0;; в, г - балки и стен= 099; в двух направлениn= 3;х;

1 - колонны; 2 - балк = 80; или стены; 3 - плит = 72; сплошная ил = 80; пустотная; 4 - плит = 72; сплошная ил = 80; пустотная кессонная;

5 и 6 - ребра и полк= 080; ребристой и кессонной плит

Рисунок 5.5. - Пли&= #1090;ы перекрытий = 74; колонных КС = 089; балками и в стеновых КС

5.11 Ограждающиk= 7; наружные стены бываю = 90;:

- несущие, передающие временную и постоянную нагрузки с этажей и собственныl= 1; вес стены непосредстk= 4;енно на фундамен = 90;;

- самонесущиk= 7;, передающие непосредстk= 4;енно на фундамен = 90; только собственныl= 1; вес стены;

- ненесущие, опирающиесn= 3; в пределах этажа на перекрытия или вертикальнm= 9;е несущие эле = 84;енты КС и непосредстk= 4;енно не передающ = 80;е нагрузку на = 092;ундамент.=

5.12 Конструктиk= 4;ные схемы в стеновых КС определяютl= 9;я взаимным расположенl= 0;ем стен, а в коло&= #1085;ных КС - взаимным расположенl= 0;ем межколонныm= 3; балок (рис. 5.5) относительl= 5;о поперечных = 80; продольных осей здания. Схемы бываю = 90; поперечные, продольные = 80; перекрестнm= 9;е. В реальных монолитных зданиях конструктиk= 4;ные схемы обычн = 86; перекрестнm= 9;е (рис. 5.5, в, г; 6.2, а). Чисто поперечные = 80; продольные схемы (рис. 6.1, б, в) рассматривk= 2;ются при разделении пространстk= 4;енной КС на две независимыk= 7; (рис. 6.1, б, в и 6.2, б, в= ) с целью упрощения расчетов.

(Опечат&= #1082;а, Информациоl= 5;ный бюллетень о нормативноl= 1;, методическ&= #1086;й и типовой проектной документацl= 0;и, № 3 2008 г.)

5.13 Горизонталn= 0;ные нагрузки перераспреk= 6;еляются дисками перекрытий между защемленныl= 4;и в фундамент = 77; вертикальнm= 9;ми опорными консольнымl= 0; конструкциn= 3;ми (устоями) в ви&= #1076;е:

- пространстk= 4;енных рам в колонных КС;

- стен в двух направлениn= 3;х и образуемы = 93; стенами тонкостеннm= 9;х стержней открытого и замкнутого профилей в стеновых КС;

- пространстk= 4;енных рам, стен и тонкостеннm= 9;х стержней в смешанных К = 57;.

У= ;стои в КС воспринимаn= 2;т все горизонталn= 0;ные и вертикальнm= 9;е нагрузки.

5.14 &= #1042; колонных КС стыки пространстk= 4;енных рам-этажеро = 82; считаются жесткими пр = 80; наличии капителей в плитах или вутов в главных балках. Стык= 080; колонн с гладкой плитой или балками являются условно жесткими. После образованиn= 3; в стыках колонн наклонных трещин, их податливосm= 0;ь еще более возрастает. Податливосm= 0;ь стыков учит = 99;вают введением коэффициенm= 0;ов, понижающих изгибную жесткость элементов.

5.15 &= #1042; многоэтажнm= 9;х зданиях наиболее часто приме = 85;яют смешанные колонно-сте = 85;овые КС.

С= ;теновые, особенно перекрестнm= 9;е, КС обладают большей жес = 90;костью и большим сопротивлеl= 5;ием горизонталn= 0;ным и вертикальнm= 9;м нагрузкам и потому боле = 77; подходят дл= 03; высоких зданий.

5.16 Несущие конструктиk= 4;ные системы могут быть регулярнымl= 0;, с одинаковы = 84; шагом колон = 85; и стен по длине, ширин= 077; и высоте здания, или н&#= 1077;регулярным= и в плане и по высоте здания.

5.17 Нерегулярнm= 1;ю несущую конструктиk= 4;ную систему рекомендуеm= 0;ся проектировk= 2;ть таким образом, чтобы центр жесткости и центр масс конструктиk= 4;ной системы был = 80; как можно бл= 080;же к месту расположенl= 0;я равнодейстk= 4;ующей вертикальнl= 6;й нагрузки.

5.18 Несущую конструктиk= 4;ную систему рекомендуеm= 0;ся проектировk= 2;ть таким образом, что= 073;ы вертикальнm= 9;е несущие элементы (колонны, сте&#= 1085;ы) располагалl= 0;сь от фундамента один над другим по высоте здания, т.е. были соосны = 84;и. В тех случаях, когда колонны и ст= 077;ны не выполняютсn= 3; по одной оси, под «висячи = 84;и» колоннами и стенами следует предусматрl= 0;вать устройство ребер жесткости и = 073;алок-стенок= .

5.19 Конструктиk= 4;ную систему зданий рекомендуеm= 0;ся разделять осадочными швами при ра= 079;личной высоте здания, а также в зави= 089;имости от длины здания - температурl= 5;о-усадочным&#= 1080; швами. Требуемые расстояния между темпе = 88;атурно-усад&= #1086;чными швами по длине здани= 03; следует устанавливk= 2;ть расчетом. На &#= 1087;ериод строительсm= 0;ва возможно устройство временных деформациоl= 5;ных швов, которы= 077; потом ликви = 76;ируются.<= /p>

5.20 При проектировk= 2;нии несущих конструктиk= 4;ных систем следует стремиться = 82; простым тех = 85;ическим решениям, в наибольшей степени обеспечиваn= 2;щим прочность и жесткость к = 86;нструктивн&#= 1086;й системы: симметричнm= 9;м в плане и одинаковым по высоте, с регулярным расположенl= 0;ем вертикальнm= 9;х несущих элементов в плане и по высоте, без больших консолей и проемов в плане и по высоте здания и т.п.<= /span>

5.21 Отдельностl= 6;ящие высокие здания рекомендуеm= 0;ся выполнять ширококорпm= 1;сными: круглыми, овальными, квадратнымl= 0; или прямоуг = 86;льными с небольшим соотношениk= 7;м длинной и ко= 088;откой сторон для снижения ветрового давления и затрат на отопление.

5.22 Секции здания разной высоты должны быть = 088;азделены деформациоl= 5;ными швами. Не рекомендуеm= 0;ся устраивать подземный гараж и стил= 086;бат, выступающиk= 7; за пределы площади высокой части здани= 03;.

6 Расчет несущих конструктиk= 4;ных систем<= span style=3D'mso-fareast-font-family:"Times New Roman";font-weight:bold'><= /o:p>

6.1 Расчетная схема<= /o:p>

6.1.1 Расчетная схема здани= 03; включает данные о нагрузках и физическую модель.

6.1.2 Физическая модель здания представляk= 7;т собой трехмерную систему из колонн, стен, плит, балок и их сопряжений, = 072; также данны = 77; о физико-меха = 85;ических свойствах материалов.

6.1.3 Распределеl= 5;ие усилий в пространстk= 4;енно-деформ&#= 1080;руемых системах в значительнl= 6;й степени определяетl= 9;я жесткостныl= 4;и характерисm= 0;иками элементов и их сопряженияl= 4;и, которые зависят как от материал = 72; и его напряж= 077;нного состояния, так и от качества из = 75;отовления и монтажа, наличия дефектов, пр= 077;дыстории загружения, типа конструкциl= 0;, влажности материала, степени повреждениn= 3; (износа), температурm= 9; и других факторов. Влияние эти = 93; факторов пр = 80; проектировk= 2;нии учесть слож = 85;о. Поэтому геометричеl= 9;кие параметры и физические характерисm= 0;ики материалов = 80; конструкциl= 1; в расчетах принимаютсn= 3; заданными.

6.1.4 Расчеты напряженно- = 76;еформирова&#= 1085;ного состояния железобетоl= 5;ных линейных, плоских и об= 098;емных элементов и их сопряжений разработанm= 9; только для нормальных сечений при = 087;ростых воздействиn= 3;х.

Р= ;асчеты по наклонны = 84; и пространстk= 4;енным сечениям с трещинами имеются лиш= 00; для частных случаев, а для сложных воздействиl= 1; и учета многих факторов (см. п. 6.1.3) применяю= 090; различные упрощения.

6.1.5 Сложные пространстk= 4;енные геометричеl= 9;кие схемы упрощают путем замен = 99; реальной ко = 85;струкции условной схемой. Ребристый и = 087;устотный диски перекрытий, так же как и структурноk= 7; покрытие из стержней, заменяются условной анизотропнl= 6;й пластиной постоянной толщины. Колонны и балки аппроксимиl= 8;уются стержнями, приведенныl= 4;и к оси, а плиты и стены - плас&= #1090;инами, приведенныl= 4;и к срединной плоскости.

6.1.6 Применяют континуальl= 5;ые, дискретно-к = 86;нтинуальны&#= 1077; и дискретны = 77; расчетные модели. Наиболее широкое распростраl= 5;ение получили дискретные расчетные модели, осно= 074;анные на математичеl= 9;кой и геометричеl= 9;кой дискретизаm= 4;ии пространстk= 4;енных конструкциl= 1;, рассчитываk= 7;мых методом конечных эл = 77;ментов (МКЭ).

<= /a>6.2 Требования = 82; расчету<= /span><= /o:p>

6.2.1 Расчет несу = 97;их конструктиk= 4;ных систем включает:

- определениk= 7; усилий в элементах конструктиk= 4;ной системы (колоннах, плитах перекрытий = 80; покрытия, фундаментнm= 9;х плитах, стенах, ядра= 093;) и усилий, действующиm= 3; на основани= 03; фундаментоk= 4;;

- определениk= 7; перемещениl= 1; конструктиk= 4;ной системы в целом и отдельных е = 77; элементов, а также ускорений колебания перекрытий верхних этажей;

- расчет на устойчивосm= 0;ь конструктиk= 4;ной системы (устойчивос = 90;ь формы и положения);

- оценку сопротивляk= 7;мости конструктиk= 4;ной системы прогрессирm= 1;ющему разрушению;

- оценку несущей способностl= 0; и деформаци = 80; основания.=

6.2.2 Расчет несущей конструктиk= 4;ной системы, вкл= 102;чающей надземные и подземные конструкциl= 0; и фундамент, следует производитn= 0; для всех последоватk= 7;льных стадий возведения (= 074; случае суще = 89;твенного изменения расчетной ситуации) и для стадии эксплуатацl= 0;и, принимая ра = 89;четные схемы, отвечающие рассматривk= 2;емым стадиям. При этом следуе = 90; учитывать:

- порядок приложения = 80; изменения вертикальнl= 6;й нагрузки и жесткостей элементов в процессе монтажа и эксплуатацl= 0;и;

- образованиk= 7; трещин от температурl= 5;о-усадочных деформаций бетона в процессе твердения и наличие технологичk= 7;ских швов при бет= 086;нировании захватками;

- величину прочности и жесткости бетона в мом= 077;нт освобожденl= 0;я конструкциl= 0; от опалубки = 080; передачи нагрузки от вышележащиm= 3; этажей.

6.2.3 Расчет несущей конструктиk= 4;ной системы в общем случа = 77; следует производитn= 0; в пространс = 90;венной постановке = 89; учетом совместной работы надземных и подземных конструкциl= 1;, фундамента = 80; основания под ним.

6.2.4 Расчет несу = 97;их конструктиk= 4;ных систем производят = 89; использоваl= 5;ием линейных и нелинейных = 78;есткостей железобетоl= 5;ных элементов.

Л= ;инейные жесткости железобетоl= 5;ных элементов определяют как для сплошного упругого тела.

Н= ;елинейные жесткости железобетоl= 5;ных элементов определяют по поперечномm= 1; сечению с учетом возм = 86;жного образованиn= 3; трещин, а также с учетом разв = 80;тия неупругих деформаций = 74; бетоне и арм= 072;туре, отвечающих кратковремk= 7;нному и длительно = 84;у действиям нагрузки.

6.2.5 Значения нелинейных жесткостей железобетоl= 5;ных элементов следует устанавливk= 2;ть в зависимостl= 0; от стадии расчета, требований = 82; расчету и ха= 088;актера напряженно- = 76;еформирова&#= 1085;ного состояния элемента.

Н= ;а первой стадии расчета конструктиk= 4;ной системы, характеризm= 1;емой тем, что армированиk= 7; железобетоl= 5;ных элементов неизвестно, нелинейную работу элементов рекомендуеm= 0;ся учитывать путем понижения и = 93; жесткостей = 89; помощью условных обобщенных коэффициенm= 0;ов.

Н= ;а последующиm= 3; стадиях расчета конструктиk= 4;ной системы, когда известно армированиk= 7; железобетоl= 5;ных элементов, в расчет след = 91;ет вводить уточненные значения жесткостей элементов, определяемm= 9;е с учетом армированиn= 3;, образованиn= 3; трещин и развития неупругих деформаций = 74; бетоне и арматуре согласно указаниям действующиm= 3; нормативныm= 3; документов по проектировk= 2;нию железобетоl= 5;ных конструкциl= 1;.

6.2.6 В результате расчета несущей конструктиk= 4;ной системы должны быть установленm= 9;: в колоннах - значения продольных = 80; поперечных сил, изгибающих моментов, а в необходимыm= 3; случаях - и крутящих моментов; в плоских пли = 90;ах перекрытий, покрытия и фундаментоk= 4; - значения изгибающих = 80; крутящих моментов, по= 087;еречных и продольны = 93; сил; в стенах - значения нормальных = 80; сдвигающих продольных = 89;ил, изгибающих = 80; крутящих моментов и поперечных сил.

О= ;пределение усилий в элементах конструктиk= 4;ной системы следует производитn= 0; от действия расчетных постоянных, длительных = 80; кратковремk= 7;нных нагрузок, особых нагр = 91;зок, а также их расчетных сочетаний.

Н= ;а первой стадии расчета для оценки усил = 80;й в элементах конструктиk= 4;ной системы доп = 91;скается принимать приближеннm= 9;е значения жесткостей элементов, имея в виду, что распределеl= 5;ие усилий в элементах конструктиk= 4;ных систем зави = 89;ит не от величины, а, в основном, от соотношениn= 3; жесткостей этих элементов. Для более точной оценки распределеl= 5;ия усилий в эле= 084;ентах конструктиk= 4;ной системы рекомендуеm= 0;ся принимать уточненные значения жесткостей = 89; понижающимl= 0; коэффициенm= 0;ами. При этом нео= 073;ходимо учитывать существеннl= 6;е снижение жесткостей = 74; изгибаемых плитных эле = 84;ентах (в результат= 077; возможного образованиn= 3; трещин) по сравнению с внецентренl= 5;о сжатыми элементами. = 042; первом приближениl= 0; рекомендуеm= 0;ся принимать модуль упругости материала равным Е_в с понижающимl= 0; коэффициенm= 0;ами: 0,6 - для вертикk= 2;льных сжатых элементов; 0,3 - для плит перекрытий (покрытий) с учетом длительносm= 0;и действия нагрузки.

Н= ;а последующиm= 3; стадиях рас = 95;ета жесткости следует определять согласно п. 6.2.5.

6.2.7 = В результате расчета несущей конструктиk= 4;ной системы должны быть установленm= 9; значения вертикальнm= 9;х перемещениl= 1; (прогибов) перекрытий = 80; покрытий, горизонталn= 0;ные перемещениn= 3; конструктиk= 4;ной системы, а также для зданий повышенной этажности - у&#= 1089;корения колебаний перекрытий верхних эта = 78;ей. Величины указанных перемещениl= 1; и ускорения колебаний н = 77; должны превышать д = 86;пустимых значений, установленl= 5;ых соответствm= 1;ющими нормативныl= 4;и документамl= 0;.

О= ;пределение горизонталn= 0;ных перемещениl= 1; конструктиk= 4;ной системы следует производитn= 0; от действия = 088;асчетных (для предельных состояний второй группы*⁾ постоянных, длительных = 80; кратковремk= 7;нных горизонталn= 0;ных и вертикальнm= 9;х нагрузок. Пр= 080; этом на первой стадии расчета рекомендуеm= 0;ся принимать пониженные значения жесткостей элементов конструктиk= 4;ной системы, пос= 082;ольку горизонталn= 0;ные перемещениn= 3; напрямую зависят от жесткостныm= 3; свойств эле = 84;ентов.

______= _________________

* Далее по тексту расчетные значения нагрузки и характерисm= 0;ик материалов, используемm= 9;е для расчета по предельн = 99;м состояниям второй группы, в тех случаях, когда коэффициенm= 0;ы надежности равны единице, названы «нормативнm= 9;ми».

О= ;пределение вертикальнm= 9;х перемещениl= 1; (прогибов) перекрытий = 80; покрытий производят от действия нормативныm= 3; постоянных = 80; длительных вертикальнm= 9;х нагрузок. Пр= 080; этом на первой стадии расч = 77;та рекомендуеm= 0;ся принимать пониженные значения жесткостей элементов конструктиk= 4;ной системы, в частности плит перекр = 99;тий, поскольку вертикальнm= 9;е перемещениn= 3; (прогибы) напрямую зависят от деформациоl= 5;ных свойств пли = 90;.

В первом приближениl= 0; значения понижающих коэффициенm= 0;ов относительl= 5;о начального модуля упругости бетона с учетом длительносm= 0;и действия нагрузки рекомендуеm= 0;ся принимать: для вертикальнm= 9;х несущих эле = 84;ентов - 0,6, а для плит перекрытий (покрытий) - 0,2 при наличии трещин или 0,3 - при отсутствии трещин.

Н= ;а последующиm= 3; стадиях расчета при известном армированиl= 0; следует принимать уточненные жесткости плит с учето= 084; армированиn= 3;, наличия трещин и неупругих деформаций = 74; бетоне и арматуре, определяемm= 9;е согласно действующиl= 4; нормативныl= 4; документам.

У= ;скорения колебаний перекрытий верхних эта = 78;ей здания следует определять при действи = 80; пульсационl= 5;ой составляющk= 7;й ветровой нагрузки.

6.2.8 При расчете на устойчивосm= 0;ь конструктиk= 4;ной системы следует производитn= 0; проверку устойчивосm= 0;и формы конструктиk= 4;ной системы, а та&#= 1082;же устойчивосm= 0;и положения конструктиk= 4;ной системы на опрокидываl= 5;ие и на сдвиг.

Р= ;асчет на устойчивосm= 0;ь конструктиk= 4;ной системы следует производитn= 0; на действие = 088;асчетных постоянных, длительных = 80; кратковремk= 7;нных вертикальнm= 9;х и горизонталn= 0;ных нагрузок.

П= ;ри расчете устойчивосm= 0;и формы конструктиk= 4;ной системы рекомендуеm= 0;ся принимать п = 86;ниженные жесткости элементов конструктиk= 4;ной системы (учитывая нелинейную работу материала), поскольку у = 89;тойчивость конструктиk= 4;ной системы свя = 79;ана с деформативl= 5;остью системы и отдельных элементов. При этом значение понижающих коэффициенm= 0;ов в первом приближениl= 0; рекомендуеm= 0;ся принимать, как указано = 074; пп. 6.2.6, 6.2.7 с учетом того, что устойчивосm= 0;ь конструктиk= 4;ной системы зависит от сопротивлеl= 5;ия в основном внецентренl= 5;о сжатых вертикальнm= 9;х элементов при длительном действии на = 75;рузки и в стадии, приближающk= 7;йся к предельно = 81;. Запас по устойчивосm= 0;и должен быть = 085;е менее чем двукратным.

П= ;ри расчете устойчивосm= 0;и положения конструктиk= 4;ные системы следует рассматривk= 2;ть как жесткое недеформирl= 6;ванное тело. При расчете на опрокидываl= 5;ие удерживающl= 0;й момент от вертикальнl= 6;й нагрузки должен прев = 99;шать опрокидываn= 2;щий момент от горизонталn= 0;ной нагрузки с коэффициенm= 0;ом 1,5. При расчете на сдвиг удерживающk= 2;я горизонталn= 0;ная сила должна превышать действующуn= 2; сдвигающую силу с коэффициенm= 0;ом 1,2. При этом слk= 7;дует учитывать наиболее неблагоприn= 3;тные значения коэффициенm= 0;ов надежности по нагрузке.

6.2.9 Расчет на прогрессирm= 1;ющее разрушение должен обеспечиваm= 0;ь прочность и устойчивосm= 0;ь конструктиk= 4;ной системы в целом при вы= 093;оде из строя одного какого-либо элемента ко = 85;структивно&#= 1081; системы (колонны, участка сте = 85;ы, участка перекрытия) = 080; возможном последующеl= 4; разрушении близлежащиm= 3; элементов. Кроме того, в обоснованнm= 9;х случаях рассматривk= 2;ется расчетная ситуация с выходом из строя части основания под фундаментаl= 4;и (например, в случае образованиn= 3; карстовых провалов).

Р= ;асчет на прогрессирm= 1;ющее разрушение следует про = 80;зводить при действи = 80; нормативныm= 3; вертикальнm= 9;х нагрузок с нормативныl= 4;и значениями сопротивлеl= 5;ия бетона и арматуры, пр= 080;нимая линейные жесткости элементов к = 86;нструктивн&#= 1086;й системы.

6.2.10 Оценку несу = 97;ей способностl= 0; и деформаци = 80; основания следует производитn= 0; согласно соответствm= 1;ющим нормативныl= 4; документам по усилиям, действующиl= 4; на основани = 77;, найденным п = 88;и расчете конструктиk= 4;ной системы зда = 85;ия.

6.2.11 Расчет перекосов вертикальнm= 9;х ячеек от нер= 072;вномерных вертикальнm= 9;х деформаций соседних не = 89;ущих конструкциl= 1; (стен и колонн) следует производитn= 0; с учетом фактическоk= 5;о порядка возведения здания, а также времени и дл= 080;тельности приложения нагрузок дл= 03; учета нелинейных деформаций = 74; железобетоl= 5;ных конструкциn= 3;х.

6.3 Методы расчета<= /a><= /o:p>

6.3.1 Пространстk= 4;енная конструктиk= 4;ная система является статически неопределиl= 4;ой системой. Дл= 103; расчета несущих конструктиk= 4;ных систем рекомендуеm= 0;ся использоваm= 0;ь дискретные расчетные модели, рассчитываk= 7;мые методом конечных элементов.

Р= ;асчет регулярных (или близких к ним) колонных и стеновых КС можно производитn= 0; методом зам = 77;няющих (эквивалент = 85;ых) рам (рис. 6.1), а стеновых КС - путем разложения на поперечную = 80; продольную схемы (рис. 6.2).

Д= ;ля оценки максимальнl= 6;й несущей способностl= 0; перекрытий может быть использоваl= 5; расчет методом пре = 76;ельного равновесия.

k= 2; - общая схема; 6= - поперечная схема; &= #1074; - продольная схема;

1, 4= и 2, 3 - две крайние и дв= 077; средние поперечные рамы; 5= , 7 и 6 - две крайние и средняя продольные рамы; l₁, l₂, l₃ - шаги поперечных рам; b₁, b₂ - шаги продольных рам

Рисунок 6.1 - &= #1055;лан типового этажа здани= 03; с регулярно = 81; колонной КС

k= 2; - общая схема; &= #1073; - поперечная схема; &= #1074; - продольная схема;

1, 2= - наружные и внутренние поперечные стены; 3= , 4 - наружные и внутренние продольные стены; 5= - участки примыкающиm= 3; стен перпен = 76;икулярного направлениn= 3;

Рисунок 6.2 - К расчету стеновой конструктиk= 4;ной системы

6.3.2 Дискретизаm= 4;ию конструктиk= 4;ных систем прои = 79;водят с применениеl= 4; оболочечныm= 3;, стержневых = 80; объемных (если это необходимо) конечных элементов, используемm= 9;х в принятой р= 072;счетной программе.

П= ;ри создании пространстk= 4;енной модели конс = 90;руктивной системы необходимо учитывать характер совместной работы стержневых, оболочечныm= 3; и объемных конечных элементов, связанный с различным количествоl= 4; степеней свободы для каждого из указанных элементов.

6.3.3 Деформативl= 5;ые свойства основания следует учитывать путем использоваl= 5;ия общепринятm= 9;х расчетных моделей основания, применения различных типов конечных элементов или краевых условий с заданной податливосm= 0;ью, моделироваl= 5;ия всего массива гру = 85;та под зданием из объемных конечных элементов, либо комплексно - с использоваl= 5;ием всех вышеперечиl= 9;ленных методов в случае слож = 85;ой совместной работы конструкциl= 0; фундамента = 80; основания.

Н= ;а первой стадии расчета конструктиk= 4;ной системы допускаетсn= 3; деформативl= 5;ость основания учитывать с помощью коэффициенm= 0;а постели, принимаемоk= 5;о по усреднен = 85;ым характерисm= 0;икам грунтов.

П= ;ри использоваl= 5;ии свайных или свайно-плит = 85;ых фундаментоk= 4; сваи следуе = 90; моделироваm= 0;ь как железобетоl= 5;ные конструкциl= 0; или учитыва = 90;ь их совместную работу с грунтом обобщенно, как единое основание с использоваl= 5;ием приведенноk= 5;о коэффициенm= 0;а постели основания.

6.3.4 При отсутствии данных о порядке и времени приложения постоянных = 80; длительно действующиm= 3; нагрузок допускаетсn= 3; проверять п = 88;очность, трещиностоl= 1;кость и деформаци = 80; несущей КС с обязательнm= 9;м учетом деформативl= 5;ости основания при двух крайних случаях:

1) наиболее опасном поэтажном приложении = 85;агрузки и изменении жесткостей = 74; процессе монтажа;

2) одновременl= 5;ом приложении всей нагрузки на всех этажах.

6.3.5 При построении конечно-эле = 84;ентной расчетной модели размеры и конфигурацl= 0;ю конечных элементов следует задавать, исходя из возможностk= 7;й применяемыm= 3; конкретных = 88;асчетных программ, и принимать такими, чтоб= 099; была обеспечена необходимаn= 3; точность оп = 88;еделения усилий подлине колонн и по площади пли = 90; перекрытий, фундаментоk= 4; и стен с учетом обще = 75;о числа конечных элементов в расчетной с = 93;еме, влияющего н = 72; продолжитеl= 3;ьность расчета.

6.3.6 Жесткости конечных элементов н = 72; первоначалn= 0;ной стадии расчета конструктиk= 4;ной системы, когда армированиk= 7; конструкциl= 1; еще не известно, следует определять = 89; учетом рекомендацl= 0;й разд. 6.2.

П= ;осле определениn= 3; арматуры в плитах пере = 82;рытий и покрытий следует произвести дополнителn= 0;ный расчет конструктиk= 4;ной системы для уточнения прогибов этих конструкциl= 1;, принимая ут = 86;чненные значения изгибных жесткостей конечных элементов плит с учето= 084; армированиn= 3; в двух направлениn= 3;х согласно действующиl= 4; нормативныl= 4; документам.

А= ;налогичный дополнителn= 0;ный расчет следует выполнить для более точной оценки изгибающих моментов в элементах п = 77;рекрытий, покрытий и фундаментнm= 9;х плитах, а также продольных сил в стенах и колоннах с учетом нелинейной работы арматуры и б= 077;тона вплоть до предельных значений.

6.3.7 Расчет конструктиk= 4;ных систем методом конечных элементов следует производитn= 0; с использов = 72;нием специальныm= 3; сертифицирl= 6;ванных в России компьютернm= 9;х программ, согласованl= 5;ых с НИИЖБ: Лира, Мономах, STARK-ES и других.

6.3.8 Расчет регулярной колонной конструктиk= 4;ной системы методом заменяющих (эквивалент = 85;ых) рам производят путем выделения отдельных рам вертикальнm= 9;ми сечениями, проходящимl= 0; по середине шага колонн, в двух взаимно пер = 87;ендикулярн&#= 1099;х направлениn= 3;х (рис. 6.1).

Р= ;асчет выделенных = 74; каждом направлениl= 0; рам, состоящих и = 79; колонн и полос плоской пли = 90;ы (условного ригеля), следует производитn= 0; независимо друг от друг= 072; по общим правилам строительнl= 6;й механики на действие вертикальнm= 9;х и горизонта = 83;ьных нагрузок, принимая пр = 80; определениl= 0; усилий линейные жесткости элементов рам.

И= ;згибающие моменты и поперечные силы в опорн= 099;х и пролетных сечениях условного ригеля распределяn= 2;т между его надколонныl= 4;и и межколонныl= 4;и полосами в зависимостl= 0; от располож = 77;ния колонн в рам= 077; (крайняя или промежуточl= 5;ая колонна) и соотношениn= 3; между попер = 77;чными и продольнымl= 0; (вдоль оси рамы) пролет= 072;ми.

Р= ;асчет конструктиk= 4;ных систем методом зам = 77;няющих рам следует производитn= 0; по специаль = 85;ым рекомендацl= 0;ям, согласованl= 5;ым с НИИЖБ.

6.3.9 Расчет стеновой КС (р&= #1080;с. 6.2, а) н&#= 1072; горизонталn= 0;ные нагрузки можно выпол = 85;ять методом разделения перекрестнl= 6;й КС на независимыk= 7; поперечную (р&= #1080;с. 6.2, б) и продольную схемы (рис. 6.2, в).

Г= ;оризонталь = 85;ые нагрузки принимают действующиl= 4;и в обоих направлениn= 3;х. При допущен = 80;и абсолютной жесткости плит перекрытий = 74; своей плоск = 86;сти горизонталn= 0;ные перемещениn= 3; и углы наклона все = 93; несущих сте = 85; будут одина = 82;овыми при симметричнm= 9;х в плане схемах и наг= 088;узках. Поэтому можно принять все стены одног = 86; направлениn= 3;, расположенl= 5;ые в одной плоскости, соединенныl= 4;и последоватk= 7;льно друг с друго= 084; в уровне перекрытий шарнирными связями, абсолютно жесткими вдоль своей оси. При несу&#= 1097;их монолитных наружных стенах след = 91;ет учитывать участки примыкающиm= 3; стен перпен = 76;икулярного направлениn= 3; (р&= #1080;с. 6.2, б, в).

6.3.10 Расчет несущей способностl= 0; перекрытий = 84;етодом предельногl= 6; равновесия следует про = 80;зводить, принимая в качестве критерия равенство работ внешних нагрузок и внутренних сил на возмо= 078;ных перемещениn= 3;х в предельно = 84; равновесии плиты перекрытия = 89; наиболее опасной схе = 84;ой излома, характеризm= 1;ющей ее разрушен = 80;е.

6.3.11 На начально = 81; стадии расчета для ориентировl= 6;чной оценки жесткости принятой конструктиk= 4;ной системы зданий повышенной этажности (п= ;. 5.12) допускаетсn= 3; выполнить расчет системы на у= 089;тойчивость и горизонталn= 0;ные перемещениn= 3; по условной стержневой консольной схеме, включающей только стен = 99; и колонны (с линейными деформациоl= 5;ными характерисm= 0;иками), жестко заделанные = 74; основании и объединеннm= 9;е шарнирно примыкающиl= 4;и к ним жестки= 084;и дисками перекрытий.

7 Несущие железобетоl= 5;ные конструкциl= 0;

7.1 Основными несущими элементами (рис. 5.1-5.5) конструктиk= 4;ной системы являются колонны, стены, плиты перекрытий = 80; покрытий, различные фундаменты, = 074; том числе свайные ростверки и т.п. (см. пп. 5.6-5.11).

7.2 Основными конструктиk= 4;ными параметрамl= 0; колонн являются их высота, размеры поперечногl= 6; сечения, класс бетон = 72; по прочност = 80; на сжатие и содержание продольной арматуры (пр= 086;цент армированиn= 3;), определяемm= 9;е в зависимос = 90;и от высоты здания, нагрузки на перекрытия (= 089; учетом собственноk= 5;о веса перекр = 99;тий) и шага колонн.

П= ;ри проектировk= 2;нии рекомендуеm= 0;ся принимать оптимальныk= 7; конструктиk= 4;ные параметры колонн, устанавливk= 2;емые на основе технико-эко = 85;омического анализа. При этом минимальныl= 1; размер поперечногl= 6; сечения квадратных = 80; круглых колонн (рис. 5.3) рекомендуеm= 0;ся принимать н = 77; менее 30 см, для= ; колонн с вытянутым поперечным сечением - не менее 20 см, класс бетон = 72;, как правило, - не менее В25 и не более В60, процент армированиn= 3; в любом сечении (включая участки с на= 093;лесточным соединениеl= 4; арматуры) - не более 10.

7.3 Конструктиk= 4;ные параметры колонн рекомендуеm= 0;ся принимать одинаковымl= 0; на одном уровне перекрытий.

7.4 &#= 1042; тех случаях, когда технико-эко = 85;омический анализ конструктиk= 4;ных параметров колонн показывает, что требуемое армированиk= 7; превышает максимальнm= 9;е значения, приведенныk= 7; в п. 7.3, рекомендуеm= 0;ся применять сталежелезl= 6;бетонные, в том числе трубобетонl= 5;ые, а также стал= 077;фибробетон&= #1085;ые колонны.

В тех случаях, когда технико-эко = 85;омический анализ конструктиk= 4;ных параметров колонн показывает, что требуемый класс бетон = 72; превышает В60, рекомендуеm= 0;ся применять для колонн высокопрочl= 5;ый бетон классов В80 и выше. Расчет и конструироk= 4;ание сталежелезl= 6;бетонных колонн, колонн с выс= 086;копрочным бетоном выш = 77; класса В80 следует производитn= 0; по специальныl= 4; документам, согласованl= 5;ым с НИИЖБ, а сталефиброk= 3;етонных колонн - по С= 055; 52-104.

7.5 Основными конструктиk= 4;ными параметрамl= 0; стен являются размеры (толщина стен), класс б&= #1077;тона по прочност = 80; на сжатие и содержание вертикальнl= 6;й арматуры (процент армированиn= 3;), определяемm= 9;е в зависимос = 90;и от высоты здания, нагрузки на перекрытия, шага стен.

П= ;ри проектировk= 2;нии рекомендуеm= 0;ся принимать оптимальныk= 7; конструктиk= 4;ные параметры стен, устанавливk= 2;емые на основе технико-эко = 85;омического анализа. При этом размер = 99; поперечногl= 6; сечения (толщину) стен рекоме = 85;дуется принимать н = 77; менее 18 см, класс бетон = 72; - не менее В20, процент армированиn= 3; в любом сечении стены (включая участки с нахлесточнm= 9;м соединениеl= 4; арматуры) - не более 10.

П= ;ри применении высоких процентов армированиn= 3; сечений должны выполнятьсn= 3; указания С= 055; 52-101 п. 8.3.3, при этоl= 4; максимальнk= 2;я крупность заполнителn= 3; в бетонной смеси не должна превышать 10 мм.

7.6 При пролета = 93; до 6-8 м перекрытия рекомендуеm= 0;ся выполнять п = 83;оскими, при больших значениях - плоскими с к= 072;пителями (рис. 5.4, а, б) или межколонныl= 4;и балками и стенами (рис. 5.5, а), а при пролета = 93; до 12 м - с межколонныl= 4;и балками или стенами и ребристыми, = 080; пустотными плитами (рис. 5.5, а, б).

Д= ;ля зальных помещений пролетом 12-15 м рекомендуюm= 0;ся кессонные, ребристые или пустотн = 99;е плиты при опирании по четырем сторонам на балки и стен= 099; (рис. 5.5, в, г).

7.7 Основными конструктиk= 4;ными параметрамl= 0; плоских плит перекрытий являются размеры поперечногl= 6; сечения (толщина плиты), класс бетона по прочности н = 72; сжатие и содержание продольной арматуры, определяемm= 9;е в зависимос = 90;и от нагрузки на перекрытие = 80; длины проле = 90;ов.

П= ;ри проектировk= 2;нии рекомендуеm= 0;ся принимать оптимальныk= 7; конструктиk= 4;ные параметры перекрытий, устанавливk= 2;емые на основе технико-эко = 85;омического анализа. При этом толщин = 91; плоских пли = 90; перекрытий сплошного сечения рекомендуеm= 0;ся принимать н = 77; менее 16 см и не менее 1/30 длины наибольшегl= 6; пролета и не &#= 1073;олее 25 см, класс бетона - не менее В20. Высота пуст = 86;тных, ребристых и кессонных плит приним = 72;ется не менее 25 см и не более 50 см, класс бетон = 72; - не менее В25.

7.8 При пролета = 93; более 7 м рекомендуеm= 0;ся применение дополнителn= 0;ной предваритеl= 3;ьно напряженноl= 1; арматуры из высокопрочl= 5;ых канатов класса К-7 без сцепления с бетоном.

Д= ;ля снижения массы перекрытий желательно применять легкие бетоны, пустотелые вкладыши ил = 80; вкладыши в виде плит и блоков из особо легки = 93; бетонов.

7.9 &#= 1042; плоских плитах перекрытий, на густо арм= 080;рованных участках, вокруг колонн, где действуют максимальнm= 9;е поперечные силы, изгиба= 102;щие и крутящие моменты, для предотвращk= 7;ния продавливаl= 5;ия, упрощения а = 88;мирования и облегчени= 03; бетонироваl= 5;ия рекомендуеm= 0;ся укладка фибробетонk= 2; класса по прочности н = 72; растяжение не менее Bt2.

7.10 Основными конструктиk= 4;ными параметрамl= 0; плоских фундаментнm= 9;х плит являются размеры (толщина плиты), класс бетона по прочности н = 72; сжатие и содержание продольной арматуры, определяемm= 9;е в зависимостl= 0; от реактивногl= 6; давления грунта основания и шага колонн = 080; стен.

П= ;ри проектировk= 2;нии рекомендуеm= 0;ся принимать оптимальныk= 7; конструктиk= 4;ные параметры фундаментнm= 9;х плит, устанавливk= 2;емые на основе технико-эко = 85;омического анализа. При этом толщин = 91; фундаментнm= 9;х плит рекомендуеm= 0;ся принимать н = 77; менее 50 см и не более 200 см, класс бетон = 72; - не менее В20, армированиk= 7; - не менее 0,3 %, а марку по водонепронl= 0;цаемости - не менее W6.

7.11 Ребристые и коробчатые фундаменты состоят из плитных и стеновых эл = 77;ментов и применяютсn= 3; для повышения жесткости здания, а при высоте боле = 77; 2 м и для испол= ьзования подземного пространстk= 4;а в качестве техническиm= 3; этажей.

7.12 Свайные фундаменты состоят из монолитных ростверков = 74; виде общих фундаментнm= 9;х плит, ленточных фундаментнm= 9;х плит под стенами, отдельно стоящих фундаментнm= 9;х плит под колоннами и забивных, буронабивнm= 9;х, буроинъекцl= 0;онных и других свай.

Т= ;ип и расположенl= 0;е свай по полю фундаментнl= 6;й плиты следует выбирать в зависимостl= 0; от конструктиk= 4;ной системы здания, нагрузок, приходящихl= 9;я на сваи и инженерно-г = 77;ологически&#= 1093; условий основания.

Р= ;асчет и конструироk= 4;ание свайных фундаментоk= 4; следует производитn= 0; по специальныl= 4; нормативныl= 4; документам.

7.13 Для обеспечениn= 3; термическоl= 1; трещиностоl= 1;кости массивных фундаментнm= 9;х плит объемо = 84; до 14000 м³ без разбивки на отдельные технологичk= 7;ские блоки рекомендуеm= 0;ся применять метод непре = 88;ывной укладки высокоподвl= 0;жной и самоуплот = 85;яющейся смеси из модифицироk= 4;анных бетонов с низкой экзотермиеl= 1; и содержащи = 77; поликомпонk= 7;нтные модификатоl= 8;ы, разработанl= 5;ые в НИИЖБ.

7.14 Допускаетсn= 3; не делать оклеечную гидроизоляm= 4;ию для фундаментнm= 9;х плит и наружных ст = 77;н подземных этажей при устройстве разработанl= 5;ых в НИИЖБ конструкциl= 1; технологичk= 7;ских и осадочных швов, предотвращk= 2;ющих протечки, и применении бетонов с компенсироk= 4;анной усадкой за счет добавк = 80; РД и маркой по водонепронl= 0;цаемости W12-W16.

7.15 Для несущих элементов конструктиk= 4;ных систем зданий высотой более 75 м следует учитывать требования = 82; конструктиk= 4;ным параметрам, = 088;егламентир&= #1091;емые специальныl= 4;и документамl= 0;.

8 Расчет несущих железобетоl= 5;ных конструкциl= 1;<= /o:p>

8.1 Расчет несущих железобетоl= 5;ных элементов конструктиk= 4;ной системы (колонн, стен, плит перекрытий, покрытий и фундаментоk= 4;) следует производитn= 0; по предельным состояниям двух групп: по несущей способностl= 0; (по прочност= 080; и устойчивосm= 0;и) и по эксплуатацl= 0;онной пригодностl= 0; (по трещиностоl= 1;кости и деформаци= 03;м). При этом расчет на устойчивосm= 0;ь отдельных сжатых элементов (колонн и стен) рекоме= 085;дуется производитn= 0; в рамках расчета по п= 088;очности этих элементов с учетом влияния про = 76;ольного изгиба или в рамках расчета кон = 89;труктивной системы по деформировk= 2;нной схеме, а расчет по деформацияl= 4; элементов - в рамках расчета статически неопределиl= 4;ой конструктиk= 4;ной системы.

8.2 Расчет по прочности к = 86;лонн следует производитn= 0; по нормальн = 99;м сечениям на действие изгибающих моментов и продольных сил и по наклонным сечениям на действие поперечных = 80; продольных сил, получен= 085;ых из расчета конструктиk= 4;ной системы (рис. 8= .1).

= Рису = 85;ок 8.1 - Схема усили = 81;, действующиm= 3; на выделенный = 89;тержневой элемент<= /b>

Р= ;асчет по прочност = 80; колонн по нормальным = 89;ечениям рекомендуеm= 0;ся производитn= 0; по предельн = 99;м усилиям или = 089; использоваl= 5;ием деформациоl= 5;ной модели согласно С= 055; 52-101.

В= ;лияние продольногl= 6; изгиба следует учи = 90;ывать умножением изгибающих моментов, полученных из расчета к= 086;нструктивн&= #1086;й системы по недеформирl= 6;ванной схеме, или эксцентрисl= 0;тета продольной силы на коэффициенm= 0;, определяемm= 9;й в зависимос = 90;и от условной критическоl= 1; силы соглас = 85;о С= 055; 52-101.

8.3 Расчет по прочности плоских пли = 90; перекрытий, покрытий и фундаментнm= 9;х плит следуе = 90; производит&= #1100; как плоских выделенных элементов н = 72; совместное действие изгибающих = 84;оментов в направлениl= 0; взаимно перпендикуl= 3;ярных осей и крутящих моментов, приложенныm= 3; по боковым сторонам плоского выделенногl= 6; элемента, а также на действие продольных = 80; поперечных сил, приложенныm= 3; по боковым с= 090;оронам плоского элемента, полученных = 80;з статическоk= 5;о расчета несущей конструктиk= 4;ной системы методом конечных элементов (рис. 8.2).

=

= Рису = 85;ок 8.2 - Схема усили = 81;, действующиm= 3; на выделенный = 87;лоский элемент единичной ширины

К= ;роме того, при опирании плоских пли = 90; на колонны следует производитn= 0; расчет плит на продавливаl= 5;ие на действие сосредоточk= 7;нных нормальных сил и моментов согласно С= 055; 52-101. При применении сталефиброk= 3;етона расчет прои = 79;водится по С= 055; 52-104.

8.4 Расчет по прочности плоских пли = 90; в общем случ= 072;е рекомендуеm= 0;ся производитn= 0; путем разде = 83;ения плоского элемента на отдельные слои сжатог = 86; бетона, растянутой = 80; сжатой арма = 90;уры и расчета каждого сло= 03; отдельно на действие нормальных = 80; сдвигающих сил в этом слое, полученных от действия изгибающих = 80; крутящих моментов и нормальных сил (рис. 8.3).

=

= Рису = 85;ок 8.3 - Схема усилий, действующиm= 3; в бетонном и арматурном слоях выделенногl= 6; плоского элемента плиты (усили= 103; на противополl= 6;жных сторонах условно не показаны)

Р= ;асчет плоских эле = 84;ентов плит может также производитn= 0;ся без разделения на слои бетона и растянутой арматуры на совместное действие изгибающих = 80; крутящих моментов из условий, осн= 086;ванных на обобщенных уравнениях предельногl= 6; равновесия:
<= font size=3D3 face=3D"Times New Roman">         &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p; (8.1)
<= font size=3D3 face=3D"Times New Roman">         &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp; (8.2)
<= font size=3D3 face=3D"Times New Roman">         &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp; (8.3)
<= font size=3D3 face=3D"Times New Roman">         &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;             = (8.4)

г= ;де М_х, = М_=
y, M_xy - изгибающие = 80; крутящие моменты, действующиk= 7; на выделенный плоский элемент;

М_х,_ult=, М_y,<= sub>ult= , M_xy,_ult= - предельные изгибающие = 80; крутящие моменты, воспринимаk= 7;мые плоским выделенным элементом.

З= ;начения предельных изгибающих моментов М_х,_ult= и М_y,<=
/sub>_ult= следует опр = 77;делять из расчета нормальных сечений, пер= 087;ендикулярн&= #1099;х осям Х и Y, плоского выделенногl= 6; элемента с продольной арматурой, параллельнl= 6;й осям Х и Y, согласно С= 055; 52-101.

З= ;начения предельных крутящих моментов сл = 77;дует определять по бетону M_bxy=
,_ult= и пl= 6; растянутой продольной арматуре M_sxy,_ult= по формулам:

M_bx=
y,ult =3D 0,1r_bb²h, &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;         (8.5)<= /span>

г= ;де b и h - соответствk= 7;нно меньший и больший размеры плоского выделенногl= 6; элемента;

<= i>M_sxy,ult =3D 0,5r_s(A_sx + A_sy) h₀,             =             &nb= sp;            =             &nb= sp;            =             &nb= sp;            = (8.6)

г= ;де A_sx и A_sy - площади сечения продольной арматуры в н= 072;правлении X и Y;

h₀ - рабочая высота поперечногl= 6; сечения плиты.

Д= ;опускается применять и другие методы расч = 77;та по прочност = 80; плоского выделенногl= 6; элемента, полученные на основе равновесия внешних усилий, действующиm= 3; по боковым с= 090;оронам выделенногl= 6; элемента и внутренних главных усилий в диагональнl= 6;м сечении плоского выделенногl= 6; элемента.

П= ;ри действии на выделенный плоский элемент пли = 90; также продольной силы расчет следует производитn= 0; как для выделенногl= 6; плоского элемента стен.

(Опечат&= #1082;а, Информациоl= 5;ный бюллетень о нормативноl= 1;, методическ&= #1086;й и типовой проектной документацl= 0;и, № 3 2008 г.)

8.5 Расчет плос = 82;ого выделенногl= 6; элемента на действие поперечных сил следует производитn= 0; из условия:

<= font size=3D3 face=3D"Times New Roman"> =         &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;       (8.7)

г= ;де Q_x и Q_y - поперечные силы, действующиk= 7; по боковым с= 090;оронам плоского выделенногl= 6; элемента;

Q_х,_ult &#= 1080; Q_y,<= sub>ult= - предельные поперечные силы, воспринимаk= 7;мые плоским выделенным элементом.

З= ;начения предельных поперечных сил определ= 03;ют по формуле:

<= i>Q_ult =3D Q_b + Q_sw,         &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;          (8.8)<= /o:p>

г= ;де Q_b и Q_sw - предельные поперечные силы, воспринимаk= 7;мые соответствk= 7;нно бетоном и поперечной арматурой и определяемm= 9;е по формулам:

<= i>Q_b =3D 0,5r_btbh₀;         &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;           (8.9)=

<= i>Q_sw =3D q_sw h₀,    = ;            &n= bsp;            = ;            &n= bsp;            = ;            &n= bsp;            = ;            &n= bsp;            = ;        (8.10)=

г= ;де q_sw - интенсивноl= 9;ть поперечногl= 6; армированиn= 3;, определяем&= #1072;я по С= 055; 52-101.

8.6 Расчет по прочности стен в общем случае след = 91;ет производитn= 0; как плоских выделенных = 01;лементов на совместное действие нормальных сил, изгибающих моментов, крутящих мо = 84;ентов, сдвигающих сил, поперечных сил, приложе= 085;ных по боковым сторонам плоского вы = 76;еленного элемента и полученных из расчета конструктиk= 4;ной системы методом конечных элементов (рис. 8.4).

=

= Рису = 85;ок 8.4 - Схема усилий, действующиm= 3; на выделенный = 87;лоский элемент единичной ширины стен = 99; (усилия на противополl= 6;жных сторонах условно не показаны)

8.7 Расчет стен = 074; общем случа = 77; рекомендуеm= 0;ся производитn= 0; путем разделения плоского элемента на отдельные слои сжатог = 86; бетона и растянутой = 80; сжатой арматуры и расчета каждого сло= 03; отдельно на действие нормальных = 80; сдвигающих сил в этом слое, полученных от действия изгибающих = 80; крутящих моментов, общих нормальных = 80; сдвигающих сил.

Д= ;опускается производитn= 0; расчет без разделения на слои бетона и растянутой арматуры отдельно из плоскости стены на совместное действие изгибающих моментов, крутящих моментов и нормальных сил и в плоскости стены на совместное действие нормальных = 80; сдвигающих сил.

Р= ;асчет стены в свое= 081; плоскости рекомендуеm= 0;ся производитn= 0; из условий, основанных = 85;а обобщенных уравнениях предельногl= 6; равновесия:

<= font size=3D3 face=3D"Times New Roman">         &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;     (8.11)

<= font size=3D3 face=3D"Times New Roman">         &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;   (8.12)

<= font size=3D3 face=3D"Times New Roman">         &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;   (8.13)

<= font size=3D3 face=3D"Times New Roman">         &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp; (8.14)

г= ;де N_х, N_y, Nxy - нормальные и сдвигающи = 77; силы, действующиk= 7; по боковым сторонам плоского выделенногl= 6; элемента;

N_х,= _ult=, N= _y_,_ult=, N= _xy,_ult= - предельные нормальные = 80; сдвигающие силы, воспри= 085;имаемые плоским выделенным элементом.

З= ;начения предельных нормальных сил N_х,_ult= и N_y_,_ult= следует определять из расчета нормальных сечений, перпендикуl= 3;ярных осям X<= /i> и Y, плоского выделенногl= 6; элемента с вертикальнl= 6;й и горизонталn= 0;ной арматурой, параллельнl= 6;й осям X<= /i> и Y, согласно С= 055; 52-101.

З= ;начения предельных сдвигающих сил следует определять по бетону N_b_xy,_ult= и пl= 6; арматуре N_sxy,_ult= по формулам:

<= i>N_bxy,ult =3D 0,3R_bA_b,        &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;            &= nbsp;           &nbs= p;         (8.15)=

г= ;де A_b - рабочая площадь поп = 77;речного сечения бетона выделенногl= 6; элемента.

<= i>N_sxy,ult =3D0,5R_s R_b(A_sx + A_sy),            =             &nb= sp;            =             &nb= sp;            =             &nb= sp;            =    (8.16)

г= ;де A_sx и A_sy - площадь сечения арматуры в направлениl= 0; осей X<= /i> и Y в выделенном элементе.

Р= ;асчет из плоскост = 80; стены производят аналогично расчету плоских пли = 90; перекрытий, = 086;пределяя значения предельных изгибающих моментов с учетом влияния нормальных = 89;ил.

Д= ;опускается применять и другие методы расч = 77;та по прочност = 80; плоского выделенногl= 6; элемента, полученные на основе равновесия внешних усилий, действующиm= 3; по боковым с= 090;оронам выделенногl= 6; элемента, и внутренних усилий в гла= 074;ном диагональнl= 6;м сечении выделенногl= 6; элемента.

8.8 Расчет по прочности плоских выделенных = 01;лементов стен на действие поперечных сил следует производитn= 0; аналогично расчету пли = 90;, но с учетом влияния продольных сил.

8.9 Расчет по трещиностоl= 1;кости плит (по обра&#= 1079;ованию и раскрытию трещин, нормальных = 82; продольной оси элемент = 72;) следует производитn= 0; на действие изгибающих моментов (бе= 079; учета крутящих моментов) согласно С= 055; 52-101.

8.10. При использоваl= 5;ии в расчетах объемных ко = 85;ечных элементов (например, в толстых фун = 76;аментных плитах) растягиваюm= 7;ие усилия должны быть восприняты продольной, = 087;оперечной или фиброво = 81; арматурой, а сжимающие усилия - бетоном.

9 Конструироk= 4;ание основных несущих железобетоl= 5;ных конструкциl= 1; монолитных зданий<= span style=3D'mso-fareast-font-family:"Times New Roman";font-weight:bold'><= /o:p>

9.1 При конструироk= 4;ании основных несущих эле = 84;ентов конструктиk= 4;ной системы (колонн, стен, плит перекрытий = 80; покрытий, фундаментнm= 9;х плит) следуе= 090; соблюдать о = 73;щие требования по конструироk= 4;анию железобетоl= 5;ных конструкциl= 1; согласно С= 055; 52-101, а также рекомендацl= 0;и раздел= а 7 настоящего СП.

9.2 Колонны армируют продольной, как правило, симметричнl= 6;й арматурой, расположенl= 5;ой по контуру поперечногl= 6; сечения и, в необходимыm= 3; случаях, внутри попе = 88;ечного сечения, и поперечной арматурой п = 86; высоте колонны, охватывающk= 7;й все продоль = 85;ые стержни и расположенl= 5;ой по контуру и внутри поперечногl= 6; сечения.

К= ;онструкцию поперечной арматуры в пределах поперечногl= 6; сечения и максимальнm= 9;е расстояния между хомут = 72;ми и связями по высоте колонны следует принимать такими, чтоб= 099; предотвратl= 0;ть выпучиваниk= 7; сжатых продольных стержней и обеспечить равномерноk= 7; восприятие поперечных сил по высот= 077; колонны.

9.3 Стены рекомендуеm= 0;ся армировать, как правило, вертикальнl= 6;й и горизонта = 83;ьной арматурой, расположенl= 5;ой симметричнl= 6; у боковых сторон стен = 99;, и поперечны = 84;и связями, соединяющиl= 4;и вертикальнm= 1;ю и горизонталn= 0;ную арматуру, расположенl= 5;ую у противополl= 6;жных боковых сторон стен = 99;.

М= ;аксимально = 77; расстояние между вертикальнm= 9;ми и горизонта = 83;ьными стержнями, а также максимальнl= 6;е расстояние между поперечнымl= 0; связями сле = 76;ует принимать такими, чтоб= 099; предотвратl= 0;ть выпучиваниk= 7; вертикальнm= 9;х сжатых стер = 78;ней и обеспечит= 00; равномерноk= 7; восприятие усилий, дейс= 090;вующих в стене.

9.4 На торцевых участках стены по ее высоте след = 91;ет устанавливk= 2;ть поперечную арматуру в виде П-образных или замкнутых хомутов, соз= 076;ающих требуемую анкеровку концевых уч = 72;стков горизонталn= 0;ных стержней и предохраняn= 2;щих от выпучиваниn= 3; торцевые сж = 72;тые вертикальнm= 9;е стержни сте = 85;.

9.5 Сопряжения стен в места= 093; их пересечениn= 3; следует армировать по всей высоте стен пересекающl= 0;мися П-образными или гнутыми хомутами, обеспечиваn= 2;щими восприятие концентрирl= 6;ванных горизонталn= 0;ных усилий в соп= 088;яжениях стен, а также предохраняn= 2;щими вертикальнm= 9;е сжатые стержни в сопряженияm= 3; от выпучиваниn= 3; и обеспечиваn= 2;щими анкеровку концевых уч = 72;стков горизонталn= 0;ных стержней.

9.6 Армированиk= 7; пилонов, занимающих по своим геометричеl= 9;ким характерисm= 0;икам промежуточl= 5;ое положение между стена = 84;и и колоннами, производят как для коло= 085;н или как для стен в зависимостl= 0; от соотноше = 85;ия длины и ширины поперечногl= 6; сечения пилонов.

9.7 Количество вертикальнl= 6;й и горизонталn= 0;ной арматуры в стене следует устанавливk= 2;ть в соответствl= 0;и с действующиl= 4;и в стене усилиями. Пр= 080; этом рекомендуеm= 0;ся предусматрl= 0;вать равномерноk= 7; армированиk= 7; по площади стены с увеличениеl= 4; армированиn= 3; у торцов стены и у проемов.

9.8 Армированиk= 7; плоских пли = 90; следует осуществляm= 0;ь продольной арматурой в двух направ = 83;ениях, располагаеl= 4;ой у нижней и верхней граней плит = 99;, а в необходи= 084;ых случаях (согласно расчету) и поперечной = 72;рматурой, располагаеl= 4;ой у колонн, стен и по площади плиты.

9.9 На концевых участках плоских пли = 90; следует устанавливk= 2;ть поперечную арматуру в в= 080;де П-образных хомутов, рас= 087;оложенных по краю плиты, обеспечиваn= 2;щих восприятие крутящих моментов у края плиты и необходимуn= 2; анкеровку концевых участков продольной арматуры.

9.10 Количество верхней и нижней продольной = 72;рматуры в плите перекрытий (покрытия) следует устанавливk= 2;ть в соответст = 74;ии с действующиl= 4;и усилиями. Пр= 080; этом рекомендуеm= 0;ся для нерегулярнm= 9;х конструктиk= 4;ных систем с целью упрощения армированиn= 3; устанавливk= 2;ть: нижнюю арматуру од = 80;наковой по всей площади рассматривk= 2;емой конструкциl= 0; в соответствl= 0;и с максималь = 85;ыми значениями = 91;силий в пролете плиты; основную верхнюю арм = 72;туру принимать такой же, как и нижнюю, а у к= олонн и стен устанавливk= 2;ть дополнителn= 0;ную верхнюю арматуру, которая в сумме с осно= 074;ной должна воспринимаm= 0;ь опорные усилия в плите. Для регулярных конструктиk= 4;ных систем прод = 86;льную арматуру рекомендуеm= 0;ся устанавливk= 2;ть по надколонныl= 4; и межколонныl= 4; полосам в двух взаимн = 86; перпендикуl= 3;ярных направлениn= 3;х в соответствl= 0;и с действующ = 80;ми в этих полосах усилиями.

Д= ;ля сокращения расхода арматуры можно также рекомендовk= 2;ть установку п = 86; всей площади плиты нижне = 81; и верхней арматуры, отвечающей минимальноl= 4;у проценту ар = 84;ирования, а на участках, гд= 077; действующиk= 7; усилия превышают усилия, воспринимаk= 7;мые этой арматурой, устанавливk= 2;ть дополнителn= 0;ную арматуру, в сумме с вышеуказанl= 5;ой арматурой, воспринимаn= 2;щей действующиk= 7; на этих участках усилия. Тако= 081; подход приводит к более сложн = 86;му армированиn= 2; перекрытий, требующему более тщательногl= 6; контроля арматурных = 88;абот.

А= ;рмирование фундаментнm= 9;х плит следуе = 90; производитn= 0; аналогичныl= 4; образом.

9.11 &= #1042; толстых фун = 76;аментных плитах помимо продольной арматуры, устанавливk= 2;емой у верхней и нижней гран = 77;й плиты, следует предусматрl= 0;вать продольную арматуру, располагаеl= 4;ую в средней зоне по толщине плиты.

Д= ;ля предотвращk= 7;ния продавливаl= 5;ия плиты возле колонн и сте= 085; в плиты реко= 084;ендуется дополнителn= 0;но укладывать = 74; качестве одного из возможных способов ст = 72;лефибробет&#= 1086;н по С= 055; 52-104.

9.12 Для сталебетонl= 5;ых конструкциl= 1; в качестве жесткой арматуры следует при = 84;енять прокатные стальные профили и др= 091;гие элементы, марки стали которых принимать согласно СниП II= -23.

9.13 Для снижени= 03; расхода стали и облегчения = 73;етонирован&#= 1080;я в колоннах, балках и фундаментнm= 9;х плитах вместо стыковки стержневой арматуры диаметром 20 м&= #1084; и более путе= 084; перепуска рекомендуеm= 0;ся ее стыковат= 00; в торец с помощью ванной свар = 82;и или обжимны = 93; муфт.

Приложени = 77; А
Основные буквенные обозначениn= 3;<= /o:p>

Усилия от внешних нагрузок в сечении эле = 84;ента

N, N_х, N_y - продольная сила;

N_xy - сдвигающая сила;

M_х<= /i>, M_y - изгибающий момент;

M_xy - крутящий момент;

Q_x, Q_y - поперечная сила.

Характери&= #1089;тики материалов=

R_b - расчетное сопротивлеl= 5;ие бетона осевому сжа = 90;ию;

R_bt - расчетное сопротивлеl= 5;ие бетона осевому рас = 90;яжению;

R_s - расчетное сопротивлеl= 5;ие арматуры.

Приложени = 77; Б
Перечень нормативноl= 1; и техническоl= 1; документацl= 0;и<= /o:p>

СНиП 2.01.07-85*

Нагру&#= 1079;ки и воздействи= 103;

СНиП 2.02.01-83*

Осн= ;ования зданий и сооружений=

С= 053;иП 2.03.11-85*

Защита строительн= 099;х конструкци= 081; от коррозии=

СНи= 055; 21-01-97*

Пожарная безопаснос= 090;ь зданий и сооружений=

СНиП 31-01-2003

Зда= ;ния жилые много&#= 1082;вартирные= =

СниП II-7-81*= =

Стр= ;оительство в сейсмическ= 080;х районах

= 057;ниП II-23-81*=

Ста= ;льные конструкци= 080;=

ГОС&= #1058; 22690-88

Бетоны. Определени= 077; прочности механическ= 080;ми методами неразрушаю= 097;его контроля=

СТО 36554501-005-2006

Применени&= #1077; арматуры класса А500 СП = 74; железобето= 085;ных конструкци= 103;х

СТО 36554501-006-2006

Правила по обеспечени= 102; огнестойко= 089;ти и огнесохра&#= 1085;ности железобето= 085;ных конструкци= 081;

ТУ 14-1-5500-2004=

Прокат свариваемы= 081; периодичес= 082;ого профиля номинальны= 084; диаметром 5,5 мм для армировани= 103; железобето= 085;ных конструкци= 081;=

ТУ 14-1-5501-2004=

Прокат свариваемы= 081; периодичес= 082;ого профиля в мотках для армировани= 103; железобето= 085;ных конструкци= 081;=

<= font size=3D3 face=3D"Times New Roman">Ключевы&= #1077; слова: кон= структивнаn= 3; система, расчет несущих кон = 89;труктивных систем, расчет несущих жел = 77;зобетонных конструкциl= 1;, конструироk= 4;ание основных несущих железобетоl= 5;ных конструкциl= 1;

Тек = 89;т соответствm= 1;ет официальноl= 4;у изданию ФГУ = 55; ЦПП

СНиП 2.01.07-85*	Нагру&#= 1079;ки и воздействи= 103;
СНиП 2.02.01-83*	Осн= ;ования зданий и сооружений=
С= 053;иП 2.03.11-85*	Защита строительн= 099;х конструкци= 081; от коррозии=
СНи= 055; 21-01-97*	Пожарная безопаснос= 090;ь зданий и сооружений=
СНиП 31-01-2003	Зда= ;ния жилые много&#= 1082;вартирные= =
СниП II-7-81*= =	Стр= ;оительство в сейсмическ= 080;х районах
= 057;ниП II-23-81*=	Ста= ;льные конструкци= 080;=
ГОС&= #1058; 22690-88	Бетоны. Определени= 077; прочности механическ= 080;ми методами неразрушаю= 097;его контроля=
СТО 36554501-005-2006	Применени&= #1077; арматуры класса А500 СП = 74; железобето= 085;ных конструкци= 103;х
СТО 36554501-006-2006	Правила по обеспечени= 102; огнестойко= 089;ти и огнесохра&#= 1085;ности железобето= 085;ных конструкци= 081;
ТУ 14-1-5500-2004=	Прокат свариваемы= 081; периодичес= 082;ого профиля номинальны= 084; диаметром 5,5 мм для армировани= 103; железобето= 085;ных конструкци= 081;=
ТУ 14-1-5501-2004=	Прокат свариваемы= 081; периодичес= 082;ого профиля в мотках для армировани= 103; железобето= 085;ных конструкци= 081;=

СВ= ОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВh= 0;НИЮ И СТРОИТЕЛЬСi= 8;ВУ

ЖЕЛЕЗОБЕТ = 54;ННЫЕ МОНОЛИТНЫЕ КОНСТРУКЦИh= 8; ЗДАНИЙ